[ELEC1350] Divers petits ajouts #862
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MartinBraquet
approved these changes
Nov 9, 2020
Jimvy
reviewed
Feb 10, 2021
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Quelques petites remarques, sinon looks good to me !
Via l'interface de GitHub il est possible d'ajouter les changements à un "batch" et de les commit directement sur la (remote) branch de la PR, avec possibilité de pull depuis cette branche pour continuer en local si besoin.
| \begin{equation} | ||
| \D = \perm \E. | ||
| \u{\coulomb\per\meter\squared} | ||
| \label{eq:def-d} | ||
| \end{equation} | ||
|
|
||
| Pour rappel, $\perm$ représente la permittivité absolue du milieu. Elle décrit la réponse d'un milieu donné à un champ électrique appliqué.\\ |
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| Pour rappel, $\perm$ représente la permittivité absolue du milieu. Elle décrit la réponse d'un milieu donné à un champ électrique appliqué.\\ | |
| Pour rappel, $\perm$ représente la permittivité absolue du milieu. Elle décrit la réponse d'un milieu donné à un champ électrique appliqué. | |
| \item La direction du champ électrique est opposée | ||
| à la direction dans laquelle le potentiel augmente | ||
| le plus rapidement. | ||
| \item Le champ électrique se dirige donc d'un potentiel plus élevé vers un plus faible tout en étant perpendiculaire aux équipotentielles. |
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Je me demande si les deux phrases ne pourraient pas être gardées, même si elles sont (à première vue) équivalentes.
| @@ -426,6 +432,15 @@ \subsection{Conducteur métallique} | |||
| équipotentielles du matériau et $I$ le courant total | |||
| traversant la surface la plus positive du matériau. | |||
|
|
|||
| \subsection{Effet peau} | |||
| \label{subseq:peau} | |||
| Dans un bon conducteur en courant alternatif, les champs EM sont rejetés à la surface, ils ne pénètrent pas au-delà de quelques « profondeurs de peau ». | |||
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| Dans un bon conducteur en courant alternatif, les champs EM sont rejetés à la surface, ils ne pénètrent pas au-delà de quelques « profondeurs de peau ». | |
| Dans un bon conducteur en courant alternatif, les champs EM sont rejetés à la surface, ils ne pénètrent pas au-delà de quelques \og profondeurs de peau \fg. |
Il me semble qu'avec l'insertion des «» de manière directe, le principal problème c'est un soucis d'espacement (genre espaces insécables requis alors qu'on a inséré des espaces normales). @Peiffap corrige-moi si je me trompe ou si ça a changé dans LaTeX/Babel french.
Comment on lines
+441
to
+442
| Le coefficient $\delta$ représente la profondeur de peau, c’est-à-dire la profondeur à laquelle le champ a diminué de $\frac{1}{e}$. A 5 profondeurs de peau, le champ est réduit à 1\% du champ à la surface du métal. Par exemple pour le cuivre, $\delta$ vaut 9 mm à 50 Hz,7 $\mu$m à 100 MHz et 0,7 $\mu$m à 10 GHz ! | ||
| Voilà pourquoi on met 3 fils au lieu d’un seul plus gros pour le transport d’électricité ! |
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| Le coefficient $\delta$ représente la profondeur de peau, c’est-à-dire la profondeur à laquelle le champ a diminué de $\frac{1}{e}$. A 5 profondeurs de peau, le champ est réduit à 1\% du champ à la surface du métal. Par exemple pour le cuivre, $\delta$ vaut 9 mm à 50 Hz,7 $\mu$m à 100 MHz et 0,7 $\mu$m à 10 GHz ! | |
| Voilà pourquoi on met 3 fils au lieu d’un seul plus gros pour le transport d’électricité ! | |
| Le coefficient $\delta$ représente la profondeur de peau, c’est-à-dire la profondeur à laquelle le champ a diminué de $\frac{1}{e}$. A 5 profondeurs de peau, le champ est réduit à 1\% du champ à la surface du métal. Par exemple pour le cuivre, $\delta$ vaut \SI{9}{mm} à \SI{50}{Hz}, \SI{7}{\micro\meter} à \SI{100}{MHz} et \SI{0.7}{\micro\meter} à \SI{10}{GHz}! | |
| Voilà pourquoi on met 3 fils au lieu d’un seul plus gros pour le transport d’électricité! |
| extrémités, éventuellement avec résistance série), ce qu'on fait souvent en théorie des circuits. | ||
| extrémités, éventuellement avec résistance série), ce qu'on fait souvent en théorie des circuits. Mais lorsque $\vartheta(l)>\vartheta(\lambda)$, les lignes de transmission deviennent des structures qui propagent des EM, elles ne peuvent plus être représentées par des éléments de circuits localisés ($R, L, C$ discrets). Cette structure est désormais le siège d’une onde de tension $V(z,t) = f_V(\omega t \pm \beta z) \neq V(t)$ et d’une | ||
| onde de courant $I(z,t) = f_I(\omega t \pm \beta z) \neq I(t)$. | ||
| Ex : lorsqu’un signal sinusoïdal est envoyé sur une ligne de transmission, il subira un délai.\\ |
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| Ex : lorsqu’un signal sinusoïdal est envoyé sur une ligne de transmission, il subira un délai.\\ | |
| Ex: lorsqu’un signal sinusoïdal est envoyé sur une ligne de transmission, il subira un délai. | |
Btw, les retours à la ligne sont pas trop cohérents (5 lignes de cut à 80 puis une ligne de >350 caractères puis un cut et une ligne de < 80 caractères) : peut-être uniformiser vers des cuts à 80 sur tout le paragraphe?
| @@ -1082,7 +1100,7 @@ \section{Équations du télégraphe en régime harmonique} | |||
| \begin{figure}[ht] | |||
| \centering | |||
| \includegraphics[scale=0.5]{img/telegraph-circuit.png} | |||
| \caption{Schéma d'une ligne de transmission. Les éléments du circuits sont exprimés par unité de longueur.} | |||
| \caption{Schéma d'une ligne de transmission. Les éléments du circuits sont exprimés par unité de longueur $dz$.} | |||
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| \caption{Schéma d'une ligne de transmission. Les éléments du circuits sont exprimés par unité de longueur $dz$.} | |
| \caption{Schéma d'une ligne de transmission. Les éléments du circuits sont exprimés par unité de longueur $\dif{z}$.} |
| @@ -1216,12 +1244,12 @@ \section{Transitoires} | |||
| Z_c i(z, t) &= f_+(t-z/c) - f_-(t+z/c) \\ | |||
| \end{align*} | |||
|
|
|||
| avec \[Z_c = \sqrt{\frac{L}{C}}\]. | |||
| avec \[Z_c \stackrel{\Delta}{=} \frac{V_0}{I_0}= \sqrt{\frac{L}{C}}\] | |||
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On a \eqdef pour ça dans eplcommon.sty :)
| @@ -1197,6 +1222,9 @@ \subsection{Abaque de Smith} | |||
|
|
|||
| \section{Transitoires} | |||
|
|
|||
| En régime, la charge est connue du générateur. En transitoire, le générateur ne connait pas la charge jusqu’au moment où l’onde reviendra jusqu’a lui. Càd pas avant un temps égal à $\frac{2l}{c}$ où $l$ est la longueur de la \emph{première} ligne. | |||
| Donc le générateur "suppose" que la ligne présente une résistance $R_c$ en tout point au front d’onde.\\ | |||
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| Donc le générateur "suppose" que la ligne présente une résistance $R_c$ en tout point au front d’onde.\\ | |
| Donc le générateur ``suppose'' que la ligne présente une résistance $R_c$ en tout point au front d’onde. |
| @@ -1128,7 +1153,7 @@ \subsection{Résolution du problème} | |||
| \subsection{Quelques grandeurs caractéristiques} | |||
|
|
|||
| \begin{mydef} | |||
| Le coefficient de réflexion en $z$ se définit, dans le cas sans pertes, comme: | |||
| Le coefficient de réflexion en $z$ se définit, dans le cas sans pertes, comme\footnote{On retrouve bien le coefficient de Fresnel pour un incidence normale.}: | |||
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| Le coefficient de réflexion en $z$ se définit, dans le cas sans pertes, comme\footnote{On retrouve bien le coefficient de Fresnel pour un incidence normale.}: | |
| Le coefficient de réflexion en $z$ se définit, dans le cas sans pertes, comme\footnote{On retrouve bien le coefficient de Fresnel pour une incidence normale.}: |
Comment on lines
+1118
to
+1119
| \fdif{^2V_s}{z^2} = ZYV_s \\ | ||
| \fdif{^2I_s}{z^2} = ZYI_s |
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| \fdif{^2V_s}{z^2} = ZYV_s \\ | |
| \fdif{^2I_s}{z^2} = ZYI_s | |
| \fdif{^2V_s}{z^2} &= ZYV_s \\ | |
| \fdif{^2I_s}{z^2} &= ZYI_s |
D'ailleurs, est-ce que c'est voulu les numéros d'équation ?
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J'ai fait quelques ajouts de manière sporadique dans la synthèse du cours d'électromagnétisme LELEC1350 (maintenant appelé LELEC1755).